Prostřednictvím modální analýzy a testu dynamické odezvy při provozu naprázdno se získávají charakteristiky přirozených vibrací velkého kruhového vibračního síta a jeho odezva v časové a frekvenční oblasti za pracovních podmínek. S přiměřeným zjednodušením byl vytvořen třepačkový model, byly extrahovány vlastní frekvence prvního 7 řádu a možnost rezonančního jevu byla eliminována. Vibrační testovací přístroj INV1601 byl použit ke shromažďování vibračních signálů bez{5}}vibrační obrazovky a data odezvy časové-domény a frekvence-domény každého testovacího bodu byly získány softwarem DASP. Dynamické charakteristiky vibračního síta byly získány analýzou a porovnáním dat. Poskytuje spolehlivý základ pro strukturální zlepšení a diagnostiku velkých poruchšikmé síta pro kamenivo.
Průmyslový vývoj odrůd vibračních třídičů a požadavky na kvalitu jsou stále vyšší a vyšší, zařízení vibračních třídičů ve velkém-měřítku, vysoká intenzita vibrací a typ (snižují kvalitu vibrací) směr vývoje. Se zlepšením zpracovatelské kapacity velkého šejkru byla strukturální pevnost třepačky věnována stále více pozornosti. V současné době mnoho vědců provedlo mnoho výzkumných prací na tomto problému z různých úhlů teoretické analýzy, simulace a terénního experimentu. V aspektu strukturální analýzy dynamické odezvy se software konečných prvků používá hlavně k analýze dynamické odezvy modelu. U velkých struktur je však kvůli velkému počtu konečných prvků analýza dynamické odezvy konečných prvků u modelu v plné velikosti -velikosti- poměrně časově-náročná. Autor se bude zabývat analýzou dynamické odezvy velkých šikmých sít pro kamenivo, která je široce používána v průmyslu.
1. Modální analýza
1.1Šikmé obrazovky pro agregátyModel Autor studuje velké kruhové pásové vibrační síto o ploše 14m2 a hmotnosti 9930kg. Podle dvou-rozměrných návrhových výkresů je model vytvořen v ANSYS. V procesu modelování je kvůli složité struktuře nemožné detailně modelovat podle každého detailu třepačky, proto je nutné model zjednodušit. Zjednodušené části modelu zahrnují: příruby, žebrované desky, nenosné -komponenty, upevňovací otvory, procesní otvory, šrouby se závitem a třepačky. Nakonec byl vytvořen model konečných prvků a dělením stromové mřížky bylo získáno celkem 120 040 objemových prvků, 12 pružinových prvků, 6 hmotových prvků a 10 066 uzlů.
1.2 Výsledky modální analýzy Modální analýza modelu se provádí v ANSYS. Podle teorie vibrací hrají hlavní roli ve vibračním procesu konstrukce vlastní frekvence nižšího řádu a odpovídající módy, takže je extrahováno pouze prvních 7 vlastních frekvencí konstrukce a odpovídající výsledky jsou uvedeny v tabulce 1. První vlastní frekvence odpovídá vibraci tuhého tělesa a druhý až sedmý řád je vibrace pružného tělesa konstrukce. Pracovní frekvence tohoto typu vibračního síta je 12,5Hz. Jak je vidět z tabulky 1, vlastní frekvence struktury se vyhýbá pracovní frekvenci a v pracovním procesu obrazovky nedochází k žádnému jevu rezonance. Řada problémů, jako je nestabilita amplitudy, hluk a předčasné poškození, je eliminována, protože dynamický výkon vibračního síta nemůže splnit požadavky.
Vibrační tester NV1601 vyvinutý institutem East Vibration and Noise Research Institute byl použit ke zjištění dynamické odezvy vibračního síta prostřednictvím získávání vibračního signálu a softwarové analýzy DASP.
2.1 Rozmístění měřicích bodů na obrazovce Aby bylo možné získat informace o dynamické odezvě vibrační obrazovky komplexně, používá se metoda široko{1}}rozprostřeného akvizice signálu a bodu. Vzhledem k symetrické struktuře vibračního síta je na boční straně vibračního síta vybráno 10 měřicích bodů, šikmá síta pro kamenivo. Pro oblast třepačky s ohledem na nosné síly na obou stranách jsou na ložiskových dílech přidány dva měřicí body, a to měřicí body 6 a 9. Odpovídající měřicí body na druhé straně sítové skříně jsou označeny 11 a 12.
2.2 Analýza výsledků testu Shromážděná data se klasifikují a třídí, aby se získaly mapy časové -domény a frekvence-domény každého měřicího bodu v provozních podmínkách bez-zátěže, jak je znázorněno na OBR. . 3. Tabulky dat časové -domény a frekvence-domény jsou vykresleny podle atlasu. Tabulka 3 ukazuje data časové-domény vibračního síta nakreslená podle dat naměřených ve 12 měřicích bodech. Hodnoty zrychlení a odchylky tvaru vlny naměřené v bodech 4, 5 a 6 jsou velké. Hodnota naměřená v bodě 4 jako měřicí bod na konstrukčním základu je příliš velká, což naznačuje, že konstrukční spojení v bodě 4 je zhroucené nebo-tuhé a základ je třeba zpevnit. Měřicí body 5 a 6 jsou body na konstrukci vibrací a zrychlení vibrací je příliš velké, což naznačuje, že je třeba částečně zpevnit konstrukci těla vibrační clony. Pro zvýšení tuhosti konstrukce je nutné použít výztužná žebra, nebo zvětšit tloušťku těla žebra, aby odolalo poškození konstrukce únavou. Tabulka 4 ukazuje data ve frekvenční oblasti vibrační clony čerpaná z dat naměřených ve 12 bodech.
Po převodu časové -frekvenční domény se vibrační energie měřicího bodu 1 soustředí do budicí frekvence (asi 13 Hz) a ostatní frekvenční složky jsou vysokofrekvenční (související s dopadem částic materiálu, nevyvážeností rotoru a tuhostí základů konstrukce). Měřicí body 2, 4 jsou upevněny na základu, vibrační energie těchto bodů koncentruje distribuci ve vysokofrekvenčním pásmu, anticentrální vibrační clona v procesu prací na konstrukci základu, projevující se především vlivem stínících materiálů. Měřicí body 8, 9 a 10 jsou všechny energie koncentrované převážně na vysokých frekvencích. Protože shromážděný signál je spektrum příčného zrychlení vibračního síta, souvisí se skutečnými torzními vibracemi vibračního síta. Test bodů měření 5 a 7 je speciální vibrace ve směru Y, frekvence buzení jako její hlavní faktor, vzdálenost mezi hlavním uzlem a podřízeným uzlem konstrukce zůstává vždy nezměněna, budicí síla může být přenášena na těleso obrazovky prostřednictvím jednotky hmoty. (2) Modální analýza modelu konečných prvků se provádí v ANSYS a extrahují se vlastní frekvence prvního 7 řádu třepačky. Výsledky ukazují, že vlastní frekvence se vyhýbá pracovní frekvenci a třepačka nevyvolává v pracovním procesu rezonanční jev, který splňuje požadavky návrhu. (3) Vibrační signál třepačky v provozu naprázdno sbírá vibrační testovací přístroj INV1601 a odezva v časové historii a frekvenční doméně se získává analýzou dat softwaru DASP. Charakteristiky odezvy každé oblasti v pracovním procesu třepačky jsou pochopeny a abnormální odezva části třepačky je porovnána z analýzy dynamické odezvy každé části v běžícím procesu třepačky. (4) Prostřednictvím modální analýzy a analýzy dynamické odezvy velkých šikmých třídičů pro kamenivo jsou zvládnuty strukturální charakteristiky vibračního třídiče a dynamická odezva každé oblasti v provozu naprázdno. Poskytuje spolehlivý základ pro diagnostiku poruch a strukturální vylepšení velkých nakloněných sít pro kamenivo.
