Na konci 80. let s rozvojem technologie zahraničního tříděného drcení,drtič minerálních třídičůse zvedl a stal se novým drtícím zařízením. Drtící zuby jsou na ozubeném válci uspořádány spirálovitě a materiál se láme otáčením rovnoběžných ozubených válců k sobě nebo proti sobě. Vzhledem k tomu, že zařízení je pouze větší než velikost produktu drceného materiálu a menší než velikost produktu materiálu přímo síta, nazývá se také třídicí drtič. Drtič minerálních třídičů plně využívá vlastnosti, že pevnost ve smyku a v tahu materiálu je mnohem menší než pevnost v tlaku a používá pevnost ve smyku a v tahu k rozbití materiálu.
Drtič minerálních třídičů se proto vyznačuje nízkou spotřebou energie, malou nad{0}}rychlostí drcení, jednoduchou konstrukcí, pohodlnou údržbou a tak dále. Je to jedno ze základních drticích zařízení v mnoha velkých uhelných dolech a otevřených-dolech v Číně.
1. Stávající problémy trámového drtícího zařízení
Drtič 2PGC-1370mineral sizers je vybrán pro domácí těžební závod. Instalovaný výkon je 2×250 kW, průměr drtícího válce 1370 mm, výrobní kapacita 2000 t/h, maximální velikost podávaných částic 1500 mm, velikost vynášecích částic 300 mm, drtícím materiálem je vápenec. Po zprovoznění a chodu má drtící válec velkou drtící sílu, materiál se hladce uzavírá a výkon odpovídá standardu. Po 3 měsících používání se však pevné šrouby zlomeného nosníku často lámaly a byly vyměňovány v průměru jednou za 1 až 2 měsíce. Později byla síla zlomeného šroubu změněna z 10,9 na 12,9 a po zhruba dvou měsících používání se šroub znovu zlomil.
1.1 Konstrukce trámového drtícího zařízení
drtič minerálních třídičůsestává z motoru, hydraulické spojky, reduktoru, ozubené spojky, drtícího válce, skříně a drtícího nosníku a jeho struktura je znázorněna na obrázku 1. Horní oblast mezi zuby dvou drticích válců je drtící oblastí první úrovně. Prostřednictvím okluze zubů drtícího válce je realizován primární, který je zodpovědný především za drcení velkých materiálů. Dvě trojúhelníkové oblasti mezi spodním drtícím válcem a drtícím nosníkem jsou sekundární drticí zóny. Sekundární drcení materiálů může být realizováno prostřednictvím okluze zubů drtícího válce a zubů drtícího nosníku. Prostřednictvím dvou drcení může poměr drcení dosáhnout asi 6: 1, velikost vypouštěných částic je rovnoměrná.
Přerušený paprsek je klíčovou součástí pro realizaci sekundárního drcení, zlepšení poměru drcení a řízení velikosti částic. Zařízení lomeného paprsku je tvořeno tělesem lomeného paprsku, zuby lomeného paprsku a zařízením pro regulaci velikosti částic a jeho struktura je znázorněna na obrázku 2. Přerušený trám je upevněn na krabici pomocí šroubů a zuby lomeného paprsku jsou spojeny s přerušeným paprskem pomocí ploché vazby a upevněny šrouby. S opotřebením drticích zubů se velikost výbojových částic
V tomto případě lze velikost částic upravit pomocí zařízení pro úpravu velikosti částic (viz obrázek 3). Způsob nastavení: Otočením dlouhého šroubu zvedněte zlomený nosník do příslušné výšky, poté dlouhý šroub uvolněte, přidejte těsnění, upravte zlomený nosník a poté jej zajistěte upevňovacím šroubem. Konkrétně zmenšením vzdálenosti mezi drtícím válcem a drtící komorou drtícího nosníku pro kompenzaci míry opotřebení drticích zubů, aby byly znovu splněny nastavené požadavky na velikost částic.
1.2 Zkontrolujte pevnost šroubů
Vzhledem k lomu pevného šroubu se má za to, že zlomený nosník je způsoben příliš velkou silou. Šroub používá vysokopevnostní šroub M36-. Aby se zabránilo uvolnění zlomeného nosníku, je zvolena velká před{4}}utahovací síla Fo=350000N. Silový diagram zlomeného nosníku je na obrázku 4.
Analýza napětí byla provedena na špičce zubu drtícího válce.
Kde: T je krouticí moment drtícího válce, N·m; T je zpětný točivý moment zlomeného paprsku na zubech válečku, N·m; N je výkon motoru; N=250 kw. n je rychlost drtícího válce, n=24r/min; k je faktor přetížení v okamžiku nárazu, který je 1,5; F je tangenciální síla přerušeného nosníku na zuby válečku, N; D je průměr drtícího válce, který je 1,37 m.
Poté je analyzováno smykové napětí šroubu.
Kde, F. Je horizontální smyková síla působící na šroub, N; F' je reakce F, N; a je sklon zubu Úhel zlomeného paprsku, a=30 stupeň; r je horizontální smykové napětí na šroubu; d1 je dráha šroubu M36, d1=0.03166m; [r] je dovolené smykové napětí šroubu, které je 210MPa; [o-1 je dovolená hodnota střídavého napětí šroubu, která je 350MPa.
Výsledky výpočtu ukazují, že horizontální smykové napětí pevného šroubu je větší než dovolené napětí, což vede k lomu šroubu. Ve svislém směru v důsledku svislé přídavné síly F na šroub. Na rozdíl od směru předpínací síly šroubu Fo bude celkové tahové napětí menší než předpínací síla, takže se neuvažuje.
2 Šroub pro zlepšení
Po zlomení šroubu, pokud není včas ošetřen, dojde k posunutí zlomeného nosníku a zuby drtícího válce a zuby drtícího nosníku si budou navzájem překážet, což má za následek nadměrné opotřebení a rovnoměrné zlomení zubů drtícího válce. Proto při setkání se žáruvzdornými nebo hustými materiály musí být důl mimořádně opatrný. Jakmile je zatěžovací proud o něco větší, je třeba okamžitě snížit rychlost posuvu nebo vypnout stroj. Šrouby by měly být kontrolovány každý den a problémy by měly být včas nahrazeny.
K vyřešení tohoto problému byla vyzkoušena řada přístupů, ale zvolili jsme jednoduchou, praktickou{0}} metodu klínového upevnění, jak je znázorněno na obrázku 5.
Pomocí původního prostoru krabice přidejte podpěrný rám a klín na obou koncích krabice. Dosedací plocha klínu a nosného rámu je nakloněna v poměru 1:12 a malý sklon je převzat. Po utažení klínu je spolehlivější a není snadné jej uvolnit. Nosný rám je pevně přivařen ke krabici a klínovkou slouží k rovnoměrnému zaklínění zlomeného nosníku a nosného rámu. Po pevném upevnění šroubů je klínový klín bodově přivařen k nosnému rámu. Když je třeba upravit velikost částic, je nutné pouze brousit bodový svar klínu, nadzvednout zlomený trám a po opětovném vyrovnání klín utáhnout a našroubovat upevňovací šroub. Klínová konstrukce plně využívá klínové železo k nesení horizontální lomové síly a pevný šroub je vystaven pouze vertikální síle, bez horizontální smykové síly, což výrazně zlepšuje spolehlivost šroubového spojení.
3 Použijte Efekt
Po úpravě byl zlomený nosník sledován po dobu 2 až 3 měsíců pro kontrolu zlomeného nosníku a 4 upevňovacích šroubů a nebyly nalezeny žádné známky uvolnění. Běžně se používá 2 roky bez zlomení šroubu. Důl nemusí každý den rutinně kontrolovat šrouby, což snižuje pracovní náročnost pracovníků. Když zařízení narazí na obtížné nebo husté materiály, může hladce projít, aniž by se stroj zastavil. Míra využití zařízení se výrazně zlepšila a hodinový výkon se zvýšil přibližně o 30 % ve srovnání s dříve. Komplexní kapacita drcení a nákladová výkonnost jsou ještě vyšší než u dovážených drtících zařízení.
4 Závěr
Když drtič minerálních třídičů drtí vápenec, zařízení na drcení paprsku se snadno poškodí působením obrovské nárazové síly. Přidáním sady klínového mechanismu, který nese vodorovnou drtící sílu, se pevnému šroubu zabrání střihem, což úspěšně řeší problém častého lámání šroubu a výrazně zlepšuje míru využití zařízení. Klínový mechanismus může také poskytnout určitou referenci pro upevnění složitých mechanických dílů v jiných průmyslových odvětvích.