Byl zaveden vzorec odolnosti proti střihání, shrnutý odborníky bývalého Sovětského svazukalibrátory minerálů. Byl získán rovnovážný vztah mezi řeznou silou a nosnou reakcí částic materiálu za podmínek přechodného stabilního podepření. Bylo odvozeno zobecněné vyjádření lomové síly s náhodnými diskrétními vlastnostmi materiálových částic: Poté jsou diskutovány náhodné diskrétní charakteristiky materiálových částic založené na výrobní kapacitě a je uveden rekurzivní vzorec cestujících-hmotnosti částic vyhovující distribuci D3 a vyjádření intervalové účinnosti částic. Za druhé je analyzován koeficient pravděpodobnosti zatížení částicového materiálu časovým impulsem a je diskutován fázový posun materiálu s jemnými částicemi za podmínek stabilní podpory a řezání s dvojitým obloukem a je diskutován jeho vztah k výrobní kapacitě a spotřebě energie. Nakonec je uvedeno maticové vyjádření pulzního zatížení s náhodnými diskrétními vlastnostmi zrnitého materiálu. Má důležitý teoretický význam a praktickou aplikační hodnotu pro výzkum a vývoj drtičů jemných částic.
Mechanický model jakéhokoli mechanického systému je základem analýzy dynamických, kinematických a statických charakteristik mechanického systému. Minerální kalibrátory jsou lámány náhodnými a diskrétními materiály. Sestavení mechanického modelu měřiče minerálů je proto výzvou. Právě díky tomu dokáže lépe odhalit lámací mechanismus drtiče. Zahraniční vědci používají metodu diskrétních prvků a software pro analýzu diskrétních prvků k simulaci velikosti drtící síly. Postup je následující: Experimentem byly změřeny fyzikální vlastnosti materiálu jako parametry simulace a následně nastaveny částice tak, aby nahradily analogový proces drcení, touto metodou nelze měřit tangenciální tuhost a normální tuhost mezi částicemi, pouze pomocí simulačního experimentu se získají výsledky procesu pevnosti v tlaku a skutečný odhad, výsledky experimentu a simulace diskrétních prvků v procesu velikosti částic materiálu, takže tato metoda nemá zjevné diskrétní nedostatky. Proto, vezmeme-li v úvahu náhodné a diskrétní vlastnosti minerálních kalibrátorů, má velký teoretický význam a praktickou hodnotu studovat kinetické, kinematické a statické vlastnosti minerálních kalibrátorů a vyvíjet nové produkty.
Minerální třídiče Rozbitý materiál má náhodnou diskrétní vlastnost. Za předpokladu, že zrnitý materiál je kulovitý materiál se specifickou velikostí částic, při určení poloměru (k) kulového materiálu se určí jeho poloha v drtící komoře, jak je znázorněno na obrázku 1. Pokud jsou splněny určité podmínky, řezné kolo začne řezat z bodu A, dosáhne maximální hloubky řezu v bodě B a dokončí řezný proces v bodě C, je okamžitá řezná síla materiálu vyvážena při každé okamžité řezné síle materiálu. Když například řezné ozubené kolo dosáhne bodu B, podpůrná podmínka je, že podpůrná reakční síla N,N,Nm tvoří stabilní trojúhelníkovou podpěru a je vyvážená s řeznou silou P. Při řezání zubů do bodu B, maximální hloubka řezu, lze použít okamžitý tangenciální řezný odpor ve vzorci řezného odporu stroje na dobývání uhlí v bývalém Sovětském svazu: Pa=psK, K{6},} K=0, 1,... kN:p - kontaktní pevnost řezané horniny, MPa, koeficient pevnosti horniny f a kontaktní pevnost p, odpovídající vztah je uveden v tabulce 1. Když koeficient tvrdosti (tj. koeficient tvrdosti Platinell) překročí hodnotu v tabulce 1, lze kontaktní pevnost vypočítat jako P=44×f; K, součinitel vlivu typu řezu, K=1.5; K2 je koeficient vlivu geometrie frézy, K=1232; K, je koeficient vlivu velikosti nástrojové hlavy, K=l,25; Jednořádkové řádkování, mm; h hloubka řezu, mm; F Oblast opotřebení zubů, obecně F=(15~20)mm2. Boční síla řezného materiálu s jedním zubem: P=KPeg=[c,(c2th)tc3]+(hh)}Pe; K=0, 1,... Ve vzorci 8(2) : koeficient vlivu uspořádání zubů c1 a c2c v pořadí,c =1.4,c2=0.3,c 0,15. Když materiál, který má být zlomen, Prinellův koeficient tvrdosti, hloubka řezu h, rozteč čar řezu. Když je určeno, je jeho zatížení řezným odporem množinou určených konstant, tj. jeho zobecněné zatížení: P=PP.PM=0,1,.8 kde: P horizontální složka: P vertikální složka; Já, jeden točivý moment; My, jedna síla. Zde je třeba zdůraznit, že učenci bývalého Sovětského svazu shrnuli vzorec zatížení na základě velkého množství výsledků testů a po dlouhé době aplikace se ukázalo, že výsledky výpočtu mohou být v dobré shodě se skutečnými výsledky testů. Nejvýraznějším rysem tohoto vzorce je navíc to, že Platinellův koeficient tvrdosti "potřebuje pouze otestovat pevnost v tlaku drceného materiálu. Ve srovnání s testovacím Bond work indexem je jednoduchý a spolehlivý. Zároveň se vyhýbá vlivu hodnoty indexu v Holmesově vzorci. 2.2 Náhodná Diskrétní Pravděpodobnost Charakteristiky sypné hmotnosti částic Odolnost proti rozdrcení a Doba rozkladu pulsu C2.2. měřiče minerálů jsou oba jednozubé-Proto je nutné přiřadit měřiče minerálů úkol drcení jednomu zubu Qx10Q,=3600×0xZ(4), kde :Q, produkční úkol drcení jednoho zubu je sypná hustota částic, (cms): produkční kapacita drtiče Q, -- hustota drcení Z počtu zubů drcení. (gcm, aby se usnadnila diskuse, následující analýza náhodného diskrétního pulzního zatížení používá jako příklad drticí test prototypu 2PGC-307, který poskytuje nejen kvalitativní závěry, ale také poskytuje kvantitativní výsledky, které mohou nejen přímo testovat správnost teoretické analýzy, ale také provést analýzu chyb Kompletní parametry prototypu a parametry vlastností materiálu a výpočty jsou uvedeny v referenčních parametrech.